Paggiling ng ngiping Gleason at Pag-skive ng ngiping Kinberg

Kapag pareho ang bilang ng mga ngipin, modulus, anggulo ng presyon, anggulo ng helix at radius ng ulo ng pamutol, pareho rin ang lakas ng mga ngiping hugis-arko ng mga ngiping Gleason at ng mga ngiping cycloidal ng Kinberg. Ang mga dahilan ay ang mga sumusunod:

1). Ang mga pamamaraan para sa pagkalkula ng lakas ay pareho: Sina Gleason at Kinberg ay bumuo ng sarili nilang mga pamamaraan sa pagkalkula ng lakas para sa mga spiral bevel gear, at pinagsama-sama ang kaukulang software sa pagsusuri ng disenyo ng gear. Ngunit lahat sila ay gumagamit ng Hertz formula upang kalkulahin ang contact stress ng ibabaw ng ngipin; gamitin ang 30-degree tangent method upang mahanap ang mapanganib na seksyon, gawin ang load na kumilos sa dulo ng ngipin upang kalkulahin ang stress sa pagbaluktot ng ugat ng ngipin, at gamitin ang katumbas na cylindrical gear ng midpoint section ng ibabaw ng ngipin upang tantiyahin ang kalkulahin ang lakas ng pagkontak sa ibabaw ng ngipin, ang mataas na lakas ng pagbaluktot ng ngipin at ang resistensya ng ibabaw ng ngipin sa pagdikit ng mga spiral bevel gear.

2). Kinakalkula ng tradisyonal na sistema ng ngipin ng Gleason ang mga parameter ng gear blank ayon sa modulus ng dulo ng malaking dulo, tulad ng taas ng dulo, taas ng ugat ng ngipin, at taas ng gumaganang ngipin, habang kinakalkula naman ng Kinberg ang gear blank ayon sa normal na modulus ng midpoint parameter. Pinag-iisa ng pinakabagong pamantayan sa disenyo ng gear ng Agma ang paraan ng disenyo ng spiral bevel gear blank, at ang mga parameter ng gear blank ay dinisenyo ayon sa normal na modulus ng midpoint ng mga ngipin ng gear. Samakatuwid, para sa mga helical bevel gear na may parehong mga pangunahing parameter (tulad ng: bilang ng mga ngipin, normal na modulus ng midpoint, anggulo ng helix ng midpoint, anggulo ng normal na presyon), anuman ang uri ng disenyo ng ngipin ang ginamit, ang mga sukat ng midpoint normal na seksyon ay halos pareho; at ang mga parametro ng katumbas na cylindrical gear sa midpoint section ay pare-pareho (ang mga parametro ng katumbas na cylindrical gear ay nauugnay lamang sa bilang ng mga ngipin, anggulo ng pitch, normal na anggulo ng presyon, anggulo ng midpoint helix, at midpoint ng ibabaw ng ngipin ng gear. Ang diameter ng pitch circle ay magkaugnay), kaya ang mga parametro ng hugis ng ngipin na ginamit sa pagsusuri ng lakas ng dalawang sistema ng ngipin ay halos pareho.

3). Kapag pareho ang mga pangunahing parametro ng gear, dahil sa limitasyon ng lapad ng uka sa ilalim ng ngipin, ang radius ng sulok ng dulo ng tool ay mas maliit kaysa sa disenyo ng Gleason gear. Samakatuwid, ang radius ng labis na arko ng ugat ng ngipin ay medyo maliit. Ayon sa pagsusuri ng gear at praktikal na karanasan, ang paggamit ng mas malaking radius ng arko ng ilong ng tool ay maaaring magpataas ng radius ng labis na arko ng ugat ng ngipin at mapahusay ang resistensya sa pagbaluktot ng gear.

Dahil ang precision machining ng Kinberg cycloidal bevel gears ay maaari lamang maiskay gamit ang matitigas na ibabaw ng ngipin, habang ang Gleason circular arc bevel gears ay maaaring iproseso sa pamamagitan ng thermal post-grinding, na maaaring makamit ang ibabaw ng root cone at ibabaw ng paglipat ng ugat ng ngipin. At ang labis na kinis sa pagitan ng mga ibabaw ng ngipin ay binabawasan ang posibilidad ng konsentrasyon ng stress sa gear, binabawasan ang pagkamagaspang ng ibabaw ng ngipin (maaaring umabot sa Ra≦0.6um) at pinapabuti ang katumpakan ng pag-index ng gear (maaaring umabot sa GB3∽5 grade accuracy). Sa ganitong paraan, ang kapasidad ng pagdala ng gear at ang kakayahan ng ibabaw ng ngipin na labanan ang pagdikit ay maaaring mapahusay.

4). Ang quasi-involute tooth spiral bevel gear na ginamit ni Klingenberg noong mga unang araw ay may mababang sensitivity sa error sa pag-install ng pares ng gear at sa deformation ng gear box dahil ang linya ng ngipin sa direksyon ng haba ng ngipin ay involute. Dahil sa mga kadahilanan ng pagmamanupaktura, ang sistemang ito ng ngipin ay ginagamit lamang sa ilang mga espesyal na larangan. Bagama't ang linya ng ngipin ni Klingenberg ay isang pinahabang epicycloid na ngayon, at ang linya ng ngipin ng sistema ng ngipin ng Gleason ay isang arko, palaging mayroong isang punto sa dalawang linya ng ngipin na nakakatugon sa mga kondisyon ng linya ng ngipin na involute. Ang mga gear na dinisenyo at pinoproseso ayon sa Kinberg tooth system, ang "punto" sa linya ng ngipin na nakakatugon sa involute condition ay malapit sa malaking dulo ng mga ngipin ng gear, kaya ang sensitivity ng gear sa installation error at load deformation ay napakababa, ayon kay Gerry. Ayon sa teknikal na datos ng kumpanyang Sen, para sa spiral bevel gear na may arc tooth line, ang gear ay maaaring iproseso sa pamamagitan ng pagpili ng cutter head na may mas maliit na diameter, upang ang "punto" sa linya ng ngipin na nakakatugon sa involute condition ay matatagpuan sa gitna at malaking dulo ng ibabaw ng ngipin. Sa pagitan, tinitiyak na ang mga gear ay may parehong resistensya sa mga error sa pag-install at box deformation gaya ng mga Kling Berger gear. Dahil ang radius ng cutter head para sa pagma-machining ng Gleason arc bevel gears na may parehong taas ay mas maliit kaysa sa pagma-machining ng bevel gears na may parehong mga parameter, ang "punto" na nakakatugon sa involute condition ay maaaring garantiyahan na matatagpuan sa pagitan ng gitna at malaking dulo ng ibabaw ng ngipin. Sa panahong ito, ang lakas at pagganap ng gear ay napabuti.

5). Noong nakaraan, inakala ng ilang tao na ang sistema ng ngipin ng Gleason ng malaking module gear ay mas mababa kaysa sa sistema ng ngipin ng Kinberg, pangunahin dahil sa mga sumusunod na kadahilanan:

①. Kinakayod ang mga gears ng Klingenberg pagkatapos ng heat treatment, ngunit ang mga ngipin ng pag-urong na pinoproseso ng mga gears ng Gleason ay hindi natapos pagkatapos ng heat treatment, at ang katumpakan ay hindi kasinghusay ng nauna.

②. Ang radius ng ulo ng pamutol para sa pagproseso ng mga ngiping lumiliit ay mas malaki kaysa sa mga ngiping Kinberg, at ang lakas ng gear ay mas mahina; gayunpaman, ang radius ng ulo ng pamutol na may mga pabilog na ngiping arko ay mas maliit kaysa sa para sa pagproseso ng mga ngiping lumiliit, na katulad ng sa mga ngiping Kinberg. Ang radius ng ulo ng pamutol na ginawa ay katumbas.

③. Dati, inirerekomenda ni Gleason ang mga gears na may maliit na modulus at maraming ngipin kapag pareho ang diyametro ng gear, habang ang Klingenberg large-modulus gear ay gumagamit ng malaking modulus at kaunting ngipin, at ang lakas ng pagbaluktot ng gear ay pangunahing nakasalalay sa modulus, kaya ang lakas ng pagbaluktot ng Limberg ay mas malaki kaysa sa Gleason.

Sa kasalukuyan, ang disenyo ng mga gears ay karaniwang gumagamit ng pamamaraan ni Kleinberg, maliban na ang linya ng ngipin ay binabago mula sa isang pinahabang epicycloid patungo sa isang arko, at ang mga ngipin ay dinudurog pagkatapos ng paggamot sa init.